建筑物基底掏土灌水法纠倾
08-22 13:19:17 浏览次数:447次 栏目：结构设计
标签：组织结构设计,钢结构设计,
建筑物基底掏土灌水法纠倾,http://www.gong66.com
测点
1
2
3
4
5
6
12
纠倾前倾斜量(mm)
上偏北298.0
上偏北151.0
上偏北297.0
上偏北197.0
上偏北258.0
上偏北273.0.
上偏北101.0
纠倾后倾斜量(mm)
上偏北105.5
上偏南
30.0
上偏北
95.0
上偏北
15.5
上偏北66.0
上偏北
89.5
上偏南
53.0
纠倾量(mm)
192.5
181.0
202.0
181.5
192.0
189.5
154.0
4.2 纠倾设计方法
4.2.1 制止建筑物下沉--压力灌浆及微型桩托换
首先在建筑物两端防空洞处压力灌浆将防空洞两端堵死。其间沿防空洞钻孔至防空洞底，压力注浆将防空洞空隙部分充实，并使部分水泥浆渗入周围松动土体,阻止防空洞进一步塌陷。沉降发生较大的部分(楼体的北侧防空洞位置)使用微型桩[5]对原基础进行托换。
4.2.2 地质条件
建筑场地地质资料和新补充的地质资料表明,建筑场地原为耕植区，经人工改造，地形平坦，场区处于山前洪积平原中部。揭露深度内岩土可分为五层.素填土：灰黄色，可塑，湿--饱和，层厚0.50--2.30米;黄土状粉质粘土: 褐黄色,可塑, 层厚在2.20--3.60米, 承载力标准值231Kpa;黄土状粉质粘土:浅黄色,可塑--硬,湿--饱和,层厚2.10--2.60米,层底埋深6.60米; 承载力标准值276Kpa;粉质粘土: 褐红色,可塑--硬塑;碎石土:灰黄色,湿,中密--密实。建筑物基础坐落的第二层黄土状粉质粘土含水量大,呈饱和状，渗水性很低，地质条件适于采用掏土灌水法纠倾。
4.2.3 纠倾计算
该住宅楼承重横墙与纵墙连接处均设有构造柱，层层设有圈梁，横墙布置间距较小(3.6m)。由在全部内外墙交叉处的构造柱与在每层设置的圈梁组成弱框架,由弱框架与粘土砖组成一种约束砌体剪力墙结构体系, 加强了房屋的整体性, 提高了房屋的整体抗倒塌能力[6]．现场检测表明上部结构完好,主要承重构件状态完好，在房屋发生较大倾斜的情况下,未出现较大的变形及损坏，具有一定的强度储备。
按照简图3，采用公式（3）（4）（5）计算各参数，以2#观测点为例：V=p d2/4=3.14*1002/4=7850 mm3，则掏孔轴间距D：D= V /D =7850/25=314 mm计算结果见表2、3。
轴线
点号
a(mm)
(mm)
(mm)
B(m)
(mm)
观测沉降值
D
19
2
96.8
151.0
54.2
12.62
104.9*
113.5
25
18
3
96.8
297.0
200.2
13.19
109.1
113.5
25
15
4
96.8
197.0
79.4
16.22
118.1*
106.0
20
13
5
96.8
258.0
161.2
13.19
84.0
94.5
15
11
10
96.8
无法观测
13.19
71.5
9
11
96.8
无法观测
13.19
71.5
7
12
96.8
170.0(含抹灰)
73.2
13.19
40.9
49.5
10
19
1
96.8
298.0
201.2
12.62
要求无变化
测点破坏
15
6
96.8
273.0
176.2
12.62
要求无变化
-3.5
本项工程建筑物平面有较大的凸凹变化,楼层高,体量大,且沿建筑物长度方向上倾斜量分布极不均匀(伸缩缝西侧主体虽发生倾斜,但量值小于规范要求,设计上只加固基础不采取纠倾措施)。由表1和表2分析,各主要观测点的倾斜值及回倾沉降计算值(沿建筑物纵向)极不均匀,且建筑物平面有较大突变,这都给纠倾设计造成困难。表2中计算沉降差的工程意义为掏土土层厚度,如4号点处只需掏去基底土110.8mm,而毗邻5号点则需掏掉87.8mm。为克服大量连续非均匀成孔形成建筑物突倾,产生集中变形现象(可能引发建筑主体结构的开裂),决定分成四个区成孔（分区见图4）。设计掏孔灌水施工方向由倾斜较小的西侧向较大的东侧间隔进行。
掏孔分区（轴线）
直径（d）
间距（D）
300
距基底高度（h）
孔深（s）
一区（19-15）
100
300
500
400
11000
二区（15-10）
100
400
400
9000
三区（10-5）
100
500
400
6500
四区(5-1)
，建筑物基底掏土灌水法纠倾
测点
1
2
3
4
5
6
12
纠倾前倾斜量(mm)
上偏北298.0
上偏北151.0
上偏北297.0
上偏北197.0
上偏北258.0
上偏北273.0.
上偏北101.0
纠倾后倾斜量(mm)
上偏北105.5
上偏南
30.0
上偏北
95.0
上偏北
15.5
上偏北66.0
上偏北
89.5
上偏南
53.0
纠倾量(mm)
192.5
181.0
202.0
181.5
192.0
189.5
154.0
4.2 纠倾设计方法
4.2.1 制止建筑物下沉--压力灌浆及微型桩托换
首先在建筑物两端防空洞处压力灌浆将防空洞两端堵死。其间沿防空洞钻孔至防空洞底，压力注浆将防空洞空隙部分充实，并使部分水泥浆渗入周围松动土体,阻止防空洞进一步塌陷。沉降发生较大的部分(楼体的北侧防空洞位置)使用微型桩[5]对原基础进行托换。
4.2.2 地质条件
建筑场地地质资料和新补充的地质资料表明,建筑场地原为耕植区，经人工改造，地形平坦，场区处于山前洪积平原中部。揭露深度内岩土可分为五层.素填土：灰黄色，可塑，湿--饱和，层厚0.50--2.30米;黄土状粉质粘土: 褐黄色,可塑, 层厚在2.20--3.60米, 承载力标准值231Kpa;黄土状粉质粘土:浅黄色,可塑--硬,湿--饱和,层厚2.10--2.60米,层底埋深6.60米; 承载力标准值276Kpa;粉质粘土: 褐红色,可塑--硬塑;碎石土:灰黄色,湿,中密--密实。建筑物基础坐落的第二层黄土状粉质粘土含水量大,呈饱和状，渗水性很低，地质条件适于采用掏土灌水法纠倾。
4.2.3 纠倾计算
该住宅楼承重横墙与纵墙连接处均设有构造柱，层层设有圈梁，横墙布置间距较小(3.6m)。由在全部内外墙交叉处的构造柱与在每层设置的圈梁组成弱框架,由弱框架与粘土砖组成一种约束砌体剪力墙结构体系, 加强了房屋的整体性, 提高了房屋的整体抗倒塌能力[6]．现场检测表明上部结构完好,主要承重构件状态完好，在房屋发生较大倾斜的情况下,未出现较大的变形及损坏，具有一定的强度储备。
按照简图3，采用公式（3）（4）（5）计算各参数，以2#观测点为例：V=p d2/4=3.14*1002/4=7850 mm3，则掏孔轴间距D：D= V /D =7850/25=314 mm计算结果见表2、3。
轴线
点号
a(mm)
(mm)
(mm)
B(m)
(mm)
观测沉降值
D
19
2
96.8
151.0
54.2
12.62
104.9*
113.5
25
18
3
96.8
297.0
200.2
13.19
109.1
113.5
25
15
4
96.8
197.0
79.4
16.22
118.1*
106.0
20
13
5
96.8
258.0
161.2
13.19
84.0
94.5
15
11
10
96.8
无法观测
13.19
71.5
9
11
96.8
无法观测
13.19
71.5
7
12
96.8
170.0(含抹灰)
73.2
13.19
40.9
49.5
10
19
1
96.8
298.0
201.2
12.62
要求无变化
测点破坏
15
6
96.8
273.0
176.2
12.62
要求无变化
-3.5
本项工程建筑物平面有较大的凸凹变化,楼层高,体量大,且沿建筑物长度方向上倾斜量分布极不均匀(伸缩缝西侧主体虽发生倾斜,但量值小于规范要求,设计上只加固基础不采取纠倾措施)。由表1和表2分析,各主要观测点的倾斜值及回倾沉降计算值(沿建筑物纵向)极不均匀,且建筑物平面有较大突变,这都给纠倾设计造成困难。表2中计算沉降差的工程意义为掏土土层厚度,如4号点处只需掏去基底土110.8mm,而毗邻5号点则需掏掉87.8mm。为克服大量连续非均匀成孔形成建筑物突倾,产生集中变形现象(可能引发建筑主体结构的开裂),决定分成四个区成孔（分区见图4）。设计掏孔灌水施工方向由倾斜较小的西侧向较大的东侧间隔进行。
掏孔分区（轴线）
直径（d）
间距（D）
300
距基底高度（h）
孔深（s）
一区（19-15）
100
300
500
400
11000
二区（15-10）
100
400
400
9000
三区（10-5）
100
500
400
6500
四区(5-1)
，建筑物基底掏土灌水法纠倾
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